1. Que, la Comisión Regional del Medio Ambiente de la II Región de Antofagasta debe velar por el cumplimiento de todos los requisitos ambientales aplicables al Proyecto "Mejoramiento Operacional Fundición Altonorte".
2. Que, el derecho de Fundicion Altonorte Falconbridge Chile Ltda. a emprender actividades, está sujeto al cumplimiento estricto de todas aquellas normas jurídicas vigentes, referidas a la protección del medio ambiente y las condiciones bajo las cuales se satisfacen los requisitos aplicables a los permisos ambientales sectoriales que deben otorgar los Órganos de la Administración del Estado.
3. Que, según los antecedentes señalados en la Declaración de Impacto Ambiental respectiva, el proyecto "Mejoramiento Operacional Fundición Altonorte " consiste en:
3.1. El Proyecto se desarrollará al interior de Fundición Altonorte, en la IIª Región de Antofagasta, en la Provincia y Comuna homónima.. Fundición Altonorte se localiza en el sector de La Negra, 20 Km. aproximadamente al Sureste de la Ciudad de Antofagasta, en la Quebrada de Mateo, a la altura del km 1348 de la Carretera Panamericana Norte. Sus coordenadas UTM (m) son:
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Norte |
Este |
|
366.200 |
7.366.472 |
|
366.309 |
7.364.484 |
|
365.278 |
7.364.484 |
|
365.257 |
7.366.472 |
3.2. El monto de la inversión del presente proyecto es de USD$ 58.410.000, su vida útil es de 20 años e involucra la siguiente mano de obra:
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Etapa |
Número de Personas |
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Construcción |
800 |
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Operación |
630 |
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Total |
1430 |
3.3 Superficies del proyecto, incluidas obras y/o acciones asociadas:
Todas las actividades relacionadas con este proyecto se ubicarán íntegramente dentro de las instalaciones industriales de Fundición Altonorte, cuyas coordenadas se presentan en el numeral 4.1 anterior. En la Figura 1.2 de la DIA y en el Anexo A de la Adenda Nº 1, se muestran las instalaciones de la Fundición que serán intervenidas por las actividades del proyecto.
3.4. Descripción del proyecto
3.4.2. Definición de las partes, acciones y obras físicas del presente proyecto
Fundición Altonorte ha determinado las unidades del proceso donde es preciso implementar modificaciones para eliminar vulnerabilidades y/o restricciones que limitan la eficiencia y productividad de la Fundición. Dichas modificaciones, en orden de prioridad del Titular, corresponden a las siguientes:
a) Construcción de una nueva Planta de Ácido, de iguales características que la actual Planta N°3, dado que la Planta de Ácido N°2 que opera actualmente, presenta problemas estructurales y de falla de equipos que atentan contra la continuidad de operación de la Fundición.
b) Asegurar una mayor capacidad de captación y conducción de los gases generados desde la unidad de conversión.
c) Reemplazo del sistema de enfriamiento de gases actual (evaporativo) del Reactor, por un sistema de enfriamiento radiativo.
d) Instalación de un segundo filtro de mangas en la salida de los gases del Secador Rotatorio.
e) Como consecuencia de los puntos anteriores y como efecto secundario, se logrará aumentar el flujo de soplado de aire enriquecido al reactor y eventualmente proceder a soplar de manera simultánea dos (2) Convertidores Peirce Smith (CPS)
f) De forma adicional, el Titular, en la Adenda Nº 2 a la DIA, señala que instalará una campana secundaria en boca del reactor, y que construirá una planta de tratamiento de los gases fugitivos captados en el reactor (boca y piqueras de sangrado de escoria y metal blanco) y en los convertidores Pierce Smith (boca).
Las modificaciones antes señaladas, conllevan a un aumento en la capacidad de procesamiento de concentrados de cobre a 1.160.000 tpa y ácido sulfúrico a 1.060.000 tpa. A continuación, se describe la condición operacional actual de cada unidad de proceso, para luego describir la respectiva modificación que involucra este proyecto.
3.4.2.1. Manejo de materias primas e insumos
a) Condición Actual
Para la recepción y almacenamiento del concentrado de cobre e insumos (fundente, carbón coque y materiales circulantes), el Titular cuenta con un patio techado que denomina “cancha conjunto”, que tiene una capacidad de almacenamiento de 40.000 toneladas (como capacidad total incluyendo patio techado y sectores abiertos aledaños), desde donde los insumos y materias primas se distribuyen a las distintas unidades de la Fundición, según sus requerimientos.
b) Condición con Proyecto
La mayor tasa de procesamiento que sería posible lograr con la implementación de mejoras operacionales en la captación y tratamiento de gases, implicaría por ende un aumento en el consumo de concentrado de cobre y otros insumos del proceso en aproximadamente un 20%. No obstante, el Titular indica que no será necesario ampliar la Cancha Conjunto, ya que ésta contaría con capacidad de acopio suficiente para absorber el aumento de demanda de la Fundición bajo la nueva configuración operacional.
3.4.2.2. Secado de concentrado
a) Condición Actual
El secado se lleva a cabo en una unidad que posee capacidad nominal de diseño para procesar 3.400 ton/día de concentrados de cobre. El nivel de producción actual es cercano a las 3.000 ton/día.
La unidad cuenta con sistemas de alimentación, horno rotatorio y sistema de captación de gases, con un filtro de mangas que permite captar el concentrado arrastrado por los gases de la combustión del gas natural en la salida de éste. Este filtro ha presentado problemas en su funcionamiento, ocasionado por quemaduras o taponamiento de mangas, situación que ha llevado a la detención de la Fundición hasta por 20 días, tiempo requerido para efectuar la reparación del filtro.
Por otro lado, se registran continuos problemas ocasionados por la baja calidad de válvulas ubicadas en diversos puntos del circuito que obligan a detenciones para mantenimientos y cambios de material. Esta condición de fallas en el equipo, impone una baja disponibilidad al secador.
b) Condición con Proyecto
Con el objeto de mejorar la disponibilidad de la unidad de secado, el proyecto de mejoramiento operacional considera la instalación de un segundo filtro de mangas (con una eficiencia de captura del 99,5%), de similares características que el existente. Al haber 2 filtros de mangas, uno quedará stand-by, para ser puesto en funcionamiento en caso de falla del filtro operativo, o en los períodos en que éste reciba mantención. Además, se considera el cambio de una serie de válvulas por otras de calidad superior y la instalación de otras de mayor confiabilidad. Con esta nueva condición de operación, el Titular espera eliminar la necesidad de paralizar el proceso de la fundición producto de una eventual falla del filtro de mangas.
Como consecuencia de estos cambios, la unidad de secado mejoraría su disponibilidad operacional, para asegurar de este modo la capacidad requerida de 3.400 ton/día, lo que cubre las mayores expectativas de procesamiento del reactor.
3.4.2.3 Fusión de concentrado
a) Condición actual
Desde que el Reactor entró en operación, hasta la fecha, se ha podido constatar una disminución significativa en la necesidad de reemplazo de los ladrillos refractarios, respecto a lo definido en las bases de diseño de este equipo. Es así como, la frecuencia de mantención inicial de 1 vez por año, se ha reducido a una vez cada 24 meses, pudiéndose proyectar períodos mayores, cercanos a los 36 meses, condición que ha posibilitado aumentar la disponibilidad del reactor desde un 85% a un 93% anual (340 días/año). Lo anterior, sumado a la experiencia adquirida en el manejo operacional del Reactor, ha redundado en la disminución de paradas en la operación por concepto de fallas y/o mantenimiento, permitiendo procesar mayor cantidad de material que lo originalmente considerado en el proyecto Fase III (816.000 tpa de concentrado seco).
No obstante lo anterior, la eficiencia del Reactor se ve restringida a un flujo de soplado promedio de 56.000 Nm3/h (con un máximo 66.000 Nm3/h), debido a que las Plantas de ácido actualmente en operación (Nº 2 y 3) no tienen capacidad para tratar un volumen de gas mayor que el generado a esa tasa de soplado. Esta restricción en el proceso fue identificada a partir de una serie de pruebas de carga y soplado efectuadas al Reactor, donde se observó que éste no presentaba dificultades para procesar una mayor cantidad de material, con un aumento en el flujo de soplado hasta 73.000 Nm3/h, no así las plantas de ácido, las cuales han ido disminuyendo su eficiencia en el tratamiento de los gases. La generación de metal blanco bajo la condición operacional actual es de alrededor de 380.000 tpa (75% Cu), con una generación de escoria del orden de las 650.000 tpa.
b) Condición con Proyecto
El Titular declara que la mayor disponibilidad real del Reactor permitiría, por sí sola, procesar una cantidad de concentrado de cobre mayor que las 816.000 tpa consideradas originalmente en el proyecto Fase III. Por otra parte, al contar con mayor capacidad de tratamiento de gases (reemplazo Planta de ácido Nº 2), se podrá incrementar el flujo de soplado a 76.000 Nm3/h.
Ambas condiciones (mayor disponibilidad y flujo de soplado) permitirán aumentar la capacidad de procesamiento del Reactor a un promedio anual de 1.160.000 tpa, con un aumento en la generación de metal blanco a 600.000 tpa y de escoria a 908.000 tpa.
Para el transporte de esta generación adicional de metal blanco, se agregarán a la operación 4 ollas de 7 m3 con capacidad de 30 toneladas cada una.
Respecto de los giros (u operación de volteo) del Reactor continuo, el Titular señala, en la Adenda Nº 2, que esta situación ocurre en condiciones de emergencia operacional y mantención de equipos, y no constituiría una operación habitual de la Fundición.
Los giros del reactor, señala, pueden ocurrir por diversos motivos, como mantenciones del reactor (cambio de ladrillos refractarios, cambio de placa de sangrado de escoria y/o metal blando, cambio de garr–gun, reparación de toberas de inyección de concentrados, entre otros) o de los ductos de gases (limpieza), situaciones en las cuales se debe detener la operación del reactor, produciéndose el giro de este equipo.
Otra de las razones por las que se producen los giros del reactor, señala, corresponden a emergencias operacionales, tales como fallas de máquinas taponeadoras, baja en la presión del aire de soplado, problemas operacionales en las plantas de ácido o baja disponibilidad de convertidores.
En la Adenda N° 1 se presentó una tabla resumen del control estadístico de las causas por las cuales se producen los giros del reactor, la cual indica que cerca de un 70% de las causas por las cuales gira el reactor se deben a emergencias operacionales como las indicadas anteriormente.
Una de las principales fallas que ocurren en otros procesos de la fundición y que ocasiona cerca de un 18% de los giros o volteos del reactor corresponden a fallas en la planta de ácido sulfúrico Nº 2; ésta es precisamente una de las razones por las cuales, declara el Titular, ha considerado su reemplazo por una planta de ácido sulfúrico nueva.
De acuerdo con lo anterior, el Titular espera que la ejecución del Proyecto reduzca la cantidad de giros del reactor. Fundamenta esto, en primer lugar, debido a que la incorporación de una nueva planta de ácido, en reemplazo de la Planta Nº 2, permitirá eliminar una de las causas que explican los giros excesivos del reactor. Por otro lado, la operación simultánea de dos CPS (como está contemplado en el Proyecto) permitirá aumentar la disponibilidad de estos equipos, reduciendo con ello los giros del reactor ocasionados, en la actualidad, por esta falta de disponibilidad. De acuerdo a esto, espera que la frecuencia con que se produzcan giros del reactor en la situación con Proyecto sea menor que la frecuencia registrada en la actualidad.
Complementario al control operacional antes mencionado, enfocado a disminuir el tiempo de soplado fuera de campana, el Titular contempla la instalación de una campana secundaria en el reactor continuo, que permitirá captar las emisiones generadas durante los giros del reactor y enviar estos gases al sistema de limpieza húmeda con lechada de cal.
3.4.2.4 Conversión de metal blanca
a) Condición Actual
Para esta operación, actualmente la Fundición cuenta con 4 CPS instalados, uno de ellos en stand-by, mientras que los tres restantes operan alternadamente en ciclos de carguío, soplado y descarga.
En condiciones normales de operación, el Titular contempla el soplado de un solo CPS a la vez, en una operación cíclica entre los 3 CPS que alcanzan un flujo de soplado máximo de 950 Nm3/min. A su vez, señala que, durante un periodo de pruebas, este flujo fue aumentado a 1.300 Nm3/min cuando se puso en etapa de soplado a dos CPS en forma simultánea (650 Nm3/min en cada uno).
b) Condición con Proyecto
Con el objeto de poder procesar el metal blanco adicional que se generará en el reactor, se ha contemplado el eventual soplado simultáneo de 2 CPS durante un 76% del tiempo de operación de la Fundición. Bajo esta nueva condición de operación, cada CPS tendrá un flujo de soplado de 650 Nm3/min, operando en conjunto con un flujo total de 1.300 Nm3/min
3.4.2.5 Refino y moldeo de ánodos
a) Condición Actual
Esta operación se realiza en tres hornos de refino a fuego que utilizan gas natural como agente reductor. El cobre anódico obtenido es posteriormente moldeado en dos ruedas de moldeo simples Outokumpu, cada una con capacidad de moldeo de 60 tph.
Luego, las placas de cobre son enfriadas con agua, cuyo consumo actual es de 5 L/s. La producción de ánodos de cobre es de 297.000 tpa, los cuales son embarcados por Ferrocarril dos veces por día a Chuquicamata o al Puerto de Antofagasta para ser exportados.
b) Condición con Proyecto
El proyecto no contempla modificaciones en los hornos de refino ni en las ruedas de moldeo por cuanto estos cuentan, en la actualidad, con la capacidad disponible para absorber el aumento en la tasa de procesamiento de concentrado en el Reactor.
Dado el aumento en el procesamiento de concentrado de cobre, la producción de cobre anódico aumentaría aproximadamente a 380.000 tpa., lo que implicará además un aumento en el consumo de agua de enfriamiento, de aproximadamente 6 L/s (ver balance de agua en el numeral 2.5.1 de la DIA, Consumo de Agua).
El despacho del producto final continuará efectuándose por ferrocarril, en convoyes de mayor capacidad en caso de ser requerido.
3.4.2.6 Tratamiento de escorias
a) Condición Actual
La escoria generada en el reactor continuo es transportada en ollas mediante un camión de 47 toneladas de capacidad y vertidas en fosos, donde es enfriada por contacto con el ambiente o a través de la adición de agua, cuyo consumo es alrededor de 1.500 m3/día.
La escoria recuperada desde los fosos alimentan un molino semi – autógeno (SAG) donde también se adiciona agua para evitar la liberación de polvo al ambiente en una cantidad de 3.000 m3/día. Posterior al paso por el molino, el material molido pasa a la etapa de flotación, para obtener concentrado de cobre a una tasa de 300 tpd, el cual es enviado a la cancha conjunto para su procesamiento en la fundición, y relaves a una tasa de 520.000 ton/año, el que es conducido hacia el tranque de relaves que posee el Titular.
El año 2005, el Titular incorporó una segunda línea de conducción de relaves al tranque de Altonorte, la cual no fue sometida al SEIA de acuerdo a lo resuelto por esta COREMA, mediante Resolución Exenta N° 0081 del 1 de abril de 2005.
En la actualidad, la planta procesa del orden de 2.600 tpd, valor por debajo de su capacidad nominal de 3.000 tpd,, debido a deficiencias operacionales asociadas a equipos tales como las bombas de impulsión de pulpa de relave, y al filtro de prensa de concentrado de escoria.
b) Condición con Proyecto
El Titular indica que la nueva tasa nominal de generación de escorias que se alcanzaría con la operación del presente proyecto, es de 908.000 toneladas anuales, no contemplando cambios tecnológicos ni nuevas inversiones asociadas para aumentar la capacidad de tratamiento de este proceso.
Con el objeto de corregir las deficiencias operativas indicadas anteriormente, el Titular declara que está desarrollando un proyecto de fiabilidad mecánica de equipos, que contempla la mantención programada y preventiva de los equipos de la Planta de Tratamiento de escorias.
3.4.2.7. Manejo de gases metalúrgicos
a) Condición Actual
El reactor continuo está dotado de una campana parcialmente enfriada por agua, capaz de recoger en la boca del reactor un flujo de gases de 65.000 Nm3/h a una temperatura de 1.250 ºC, e infiltrar aire de dilución a un 120% del volumen de los gases de proceso emitidos por la boca del reactor.
Los gases captados por la campana del reactor pasan a una cámara horizontal de enfriamiento, donde en su parte inicial opera un sistema de enfriamiento del tipo Sonic, que implica poner en contacto los gases con una corriente pulverizada de agua, que baja la temperatura del gas hasta temperaturas entre 400 - 420 ºC, a fin de que los gases ingresen al precipitador electroestático a una temperatura menor de 400 ºC. En esta cámara se produce, además, el abatimiento de las partículas gruesas del polvo que son arrastradas por los gases durante el proceso de fusión.
El Titular indica que la utilización del sistema evaporativo para el enfriamiento de los gases es deficiente, y genera complicaciones operacionales, tales como:
a.1) Producto del lavado de gases, pequeñas partículas de polvo contenidas en el gas se adhieren al vapor de agua generando aerosoles que pasan a ser parte del flujo de gas enfriado. Éstos, al ser transportados a través de la línea de conducción de gases, generan acreciones sulfatadas en la zona de codos de los ductos que reducen su diámetro, y por consiguiente, la capacidad de conducción hasta los precipitadores electrostáticos.
a.2) Pérdida significativa de agua debido principalmente a: generación de una gran cantidad de vapor que es liberado a la atmósfera, haciendo necesario la reposición constante de agua fresca al sistema (35 l/s) y a que el aerosol transportado a través de la línea de conducción de gases, llega hasta las cámaras de lavado de gases de las plantas de ácido, no pudiéndose recuperar el agua contenida, ya que pasa a ser parte del la solución ácido débil que es posteriormente tratado por la Planta de Tratamiento de Afluentes Arsenicales de la Fundición.
a.3) La capacidad de enfriamiento del sistema evaporativo no permite que éste, por sí solo, lleve la temperatura de los gases desde 1.250 ºC (en la boca del reactor) hasta los 400 ºC, que es la temperatura máxima requerida por los precipitadotes electrostáticos para su operación, razón por la cual en la campana de captación de gases del reactor, la compuerta debe mantenerse abierta para así lograr, mediante dilución, el enfriamiento. Esto significa infiltrar aire de dilución a un nivel superior al 120% de diseño, lo cual implica un mayor volumen de gas a tratar en las plantas de ácido, y por consiguiente, una menor eficiencia del proceso.
b) Condición con Proyecto
El proyecto considera el reemplazo del sistema de enfriamiento “evaporativo” de gases tipo SONIC del Reactor, por un sistema de enfriamiento “radiativo”. Este sistema consiste básicamente en una serie de ductos dispuestos a modo de serpentín (tipo tubos de órgano) a la salida de la campana del Reactor, el cual baja la temperatura de los gases generados por estas unidades por medio de contacto con el aire ambiente vía radiación – convección.
La eficiencia de enfriamiento de este equipo, permitirá disminuir la infiltración de aire de dilución en las campanas del Reactor, al menos a un 80-100% lo cual, a su vez, posibilitará que las plantas de ácido traten una mayor cantidad de gases emitidos por el Reactor. El Titular considera operar el sistema Sonic como control fino de temperatura.
Complementariamente a las modificaciones antes mencionadas, en la Adenda Nº 1 a la DIA, el Titular incorpora a la evaluación ambiental dos proyectos que incluirían mejoras tecnológicas a la captación de gases fugitivos en la Nave de Convertidores y en el Reactor Continuo, y que mediante dicha Adenda, se incorporan a las obras contempladas en el presente proyecto. Dichas mejoras son descritas a continuación:
b.1) Con respecto al proyecto asociado al control de los gases fugitivos de la Nave de Convertidores, el Titular considera la instalación de campanas secundarias envolventes a las campanas primarias de los convertidores Nº 1, Nº 2, Nº 3 y Nº 4, lo que permitiría captar los gases fugitivos emanados desde las campanas primarias durante la etapa de soplado de los convertidores, conjuntamente con aquellos gases generados en los giros de los CPS.
b.2) Con respecto al proyecto asociado al control de los gases fugitivos en el Reactor Continuo, el proyecto de captación de gases fugitivos (detalle se encuentra en el Anexo A de la Adenda Nº 1), cuya puesta en marcha se realizaría a fines del presente año, consideraría las siguientes mejoras:
b.2.1) Para el control de las emisiones fugitivas desde la piquera de escoria, en el reactor continuo, se contempla la instalación de ductos y la selección de un nuevo ventilador del tipo centrífugo.
b.2.2) Los gases fugitivos emanados desde la piquera de metal blanco por culata, por su parte, serán captados mediante una campana ubicada sobre ésta. Adicionalmente los gases fugitivos emanados desde la olla serán captados desde el interior del túnel mediante una campana circular ubicada sobre el tope superior de la olla, adicionalmente se contemplaría la mejora del encerramiento del túnel para facilitar la captación desde su interior.
b.2.3) Por último, los gases fugitivos emanados desde la piquera del manto durante la descarga de metal blanco serán captados mediante una campana superior ubicada sobre ésta y los gases emanados desde la olla serán captados mediante una campana lateral ubicada en el interior del túnel sobre el tope superior de la olla.
Adicional a lo anterior, en la Adenda Nº 2 a la DIA, el Titular incorpora a las anteriores medidas de control de emisiones fugitivas, las siguientes:
b.2.4) Instalación de campana secundaria en boca del reactor, con lo cual se capta la emisión fugitiva producida durante los giros o roll–outs del reactor.
b.2.5) Construcción de planta de tratamiento de los gases fugitivos captados en el reactor (boca y piqueras de sangrado de escoria y metal blanco) y en los convertidores Pierce Smith (boca). El sistema de tratamiento considera el lavado de los gases con lechada de cal.
Estas medidas permitirían la eliminación de la emisión de gases sin tratamiento por la chimenea principal. La descripción completa del nuevo sistema de captación y tratamiento de los gases fugitivos, del reactor continuo y los convertidores Pierce Smith, se incluye en el Anexo A de la Adenda Nº 2, y se resume a continuación:
Captura y Manejo de Gases Fugitivos del Reactor Continuo:
El diseño considera la captación de gases fugitivos desde las dos descargas de metal blanco y la boca de gases primarios del reactor.
Los gases fugitivos emanados desde la piquera de metal blanco por culata serán captados mediante una campana ubicada sobre ésta, adicionalmente los gases fugitivos emanados desde la olla serán captados desde el interior del túnel mediante una campana lateral ubicada sobre el tope superior de la olla. Adicionalmente, se instalará un portón para facilitar la captación desde su interior.
Los gases fugitivos emanados desde la descarga de metal blanco por el manto, serán captados mediante una campana superior ubicada sobre ésta, y los gases emanados desde la olla serán captados mediante una campana lateral conectada al túnel sobre el tope superior de la olla.
Los gases fugitivos emanados desde la boca de gases primarios serán captados mediante una campana secundaria ubicada sobre la campana primaria del reactor.
Los gases captados serán conducidos por un ducto común, hasta el sistema de limpieza húmeda de gases, y posteriormente descargados a la atmósfera a través de una chimenea de 30 metros de altura que estará ubicada en la misma estructura que la chimenea principal de la fundición. La impulsión de los gases será mediante dos ventiladores de tiro inducido.
El proyecto de captura y manejo de gases fugitivos del Reactor será implementado en dos etapas, las que consideran lo siguiente:
- Primera Etapa: mejoramiento en la captación de gases fugitivos generados desde las piqueras de metal blanco del reactor, e instalación de campanas secundarias en convertidores Pierce–Smith.
- Segunda Etapa: instalación de campana secundaria en el reactor continuo y construcción de planta de tratamiento de gases fugitivos.
La ejecución de estas obras se ejecutará en paralelo a la construcción de la nueva Planta de Ácido, tal como se refleja en la Carta Gantt incluida en Anexo C de la Adenda Nº 2.
El Titular declara que todas estas nuevas instalaciones se encuentran en fase de desarrollo de su Ingeniería, por lo que aún no está definido el momento de la ejecución. Sin embargo, se compromete a no procesar a la tasa estimada por el Proyecto Mejoramiento Operacional (equivalente a 1.160.000 toneladas anuales), mientras la totalidad de las medidas de control y tratamiento de emisiones fugitivas mencionadas no se encuentren implementadas.
Captura y Manejo de Gases Fugitivos de los Convertidores Pierce Smith (CPS)
Como se ha mencionado, el diseño contempla la instalación de campanas secundarias, sobre las campanas primarias de los CPS N°1, N°2, N°3 y N°4, que permitan captar los gases fugitivos emanados desde las campanas primarias durante la etapa de soplado de los CPS, conjuntamente con aquellos gases generados durante los eventos de carguío, vaciado y espera de estos hornos.
Los gases captados por las campanas secundarias se colectarán en un ducto individual a cada CPS, el cual dirigirá los gases captados hacia un ducto común. Los gases fugitivos serán manejados a través del ducto común, que conducirá los gases captados hacia el sistema de limpieza húmeda (tipo Scrubber o similar) mediante la ayuda de ventiladores de tiro inducido. Los gases limpios serán descargados a la atmósfera a través de una chimenea a ser instalada en la misma estructura soportante de la Chimenea Principal.
Limpieza Húmeda de Gases Fugitivos
El sistema de limpieza húmeda de gases fugitivos presentado por el Titular, considera tanto el abatimiento del anhídrido sulfuroso, como del arsénico, plomo, zinc y del material particulado contenido en los gases fugitivos captados. El sistema consistirá en un ducto matriz central al cual se le irán interconectando las diferentes captaciones de gases fugitivos provenientes del reactor continuo y de los cuatro convertidores Pierce–Smith, para desembocar en un sistema lavador de gases tipo Scrubber o similar mediante la utilización de lechada de cal, hidróxido de sodio u otra solución de carácter básico.
El tratamiento de limpieza húmeda contempla que los gases fugitivos captados se laven en contra corriente con una solución de pH básico (por ejemplo, lechada de cal), la cual deberá ser recirculada para aumentar la eficiencia de utilización de ésta. De esta forma se abatirá el SO2, obteniéndose una suspensión de sulfito de calcio con contenido de arsénico, plomo, cobre y zinc, que debe ser sometida a separación sólido/líquido.
De forma opcional, señala el Titular, se podrá considerar un sistema de inyección de aire en el estanque de recirculación, ubicado en la parte inferior de la torre de lavado, con el objeto de oxidar el sulfito a sulfato (yeso), generando mayor estabilidad. El sólido final resultante, una vez estabilizado, deberá ser confinado en forma segura. Posterior a la separación sólido/líquido, la solución acuosa deberá ser enviada a una torre de enfriamiento para bajar la temperatura de la solución de lavado a un valor no superior a los 50 ºC, para enseguida ajustar su pH en un valor no inferior a 8. Además, para asegurar el abatimiento del arsénico contenido en los gases fugitivos captados, los gases ya lavados deberán tener una temperatura no superior a los 65 °C.
La eficiencia de abatimiento del arsénico y del SO2 en el lavador de gases será de un 85%.
La suspensión (pulpa) obtenida será enviada, a través de una cañería (mediante la ayuda de un sistema de bombeo), hacia la Planta de Tratamiento de Efluentes de la Planta de Ácido, para ser sometida al tratamiento de estabilización que allí se realiza.
El sistema de limpieza húmeda tendrá capacidad para tratar 600.000 Nm3/h, caudal que se estima se genere como gas fugitivo desde las unidades de fusión y conversión de la fundición.
Los gases limpios finalmente obtenidos, serán emitidos a la atmósfera a través de una chimenea, impulsados mediante la operación de los ventiladores de tiro inducido.
3.4.2.8 Plantas de ácido sulfúrico
a) Condición Actual
En la actualidad operan dos plantas, con capacidad nominal para tratar 125.000 Nm3/h (Planta Nº 2, destinada a tratar exclusivamente los gases generados en los convertidores Peirce–Smith) y 175.000 Nm3/h (Planta Nº 3, para los gases del reactor continuo y tostador).
La Planta de Ácido N° 1 dejó de operar en marzo del 2003, una vez que entró en operación la Planta de Ácido N° 3, encontrándose la primera actualmente en proceso de desmantelamiento. El Titular indica que la Planta de Ácido Nº 2, ha presentado deficiencias en algunos de sus equipos y en partes de su estructura, lo que ha llevado a una condición de vulnerabilidad del proceso. Estas deficiencias, indica, corresponden principalmente a las que se señalan a continuación:
a.1) La Planta de Ácido Nº 2, fue diseñada para tratar un flujo nominal de gases de 125.000 Nm3/h, condición operacional que no ha podido alcanzarse, dado que en la práctica la Planta sólo ha podido llegar con dificultad a una capacidad de tratamiento de 120.000 Nm3/h, con un promedio de 110.000 Nm3/h.
a.2) Se ha detectado la necesidad de reemplazar algunas partes estructurales de la Planta Nº 2, ya que no se encuentran en buenas condiciones. Estas partes corresponden a la torre de catálisis y la torre de secado. También el reemplazo de equipos más eficientes en las secciones de lavado y enfriamiento de gases, y la necesidad de reemplazar el compresor actual por otro de mayor capacidad.
a.3) Debido a las deficientes condiciones operacionales de la torre de catálisis, la reacción de SO2 a SO3 no ocurre con la eficiencia esperada, lo que ocasiona que la concentración de SO2 en el gas de cola de la planta de ácido supere la condición de diseño, registrándose valores en general superiores a 4.000 ppm.
Una vez que el ácido producido es enfriado mediante intercambiadores de calor, es enviado a los estanques de almacenamiento para su posterior carguío a camiones y/o a carros-tanques de ferrocarril, aptos para su despacho. El Titular cuenta con 4 estanques de almacenamiento de 7.500 ton, 3 estanques de 1.700 ton y 2 estanques de 4.100 ton, los que permiten mantener en stock un total de 40.000 TM de ácido.
Producto del tratamiento de gases en las plantas de ácido, también se genera una solución ácido débil o efluente ácido a una tasa aproximada de 850 m3/día el que es tratado en la Planta de Tratamiento de Efluentes Arsenicales de la Fundición.
b) Condición con Proyecto
Una vez finalizado el desmantelamiento de la Planta de Ácido Nº 1, en su lugar se construirá una nueva Planta de Ácido, con las mismas características de diseño que la Planta Nª 3, y una capacidad de tratamiento de 215.000 Nm3/h. Esta nueva Planta tratará exclusivamente los gases provenientes de los Tostadores y de lo CPS, mientras que la Planta Nº 3 seguirá tratando sólo los gases generados por el Reactor Continuo.
La Planta Nº 2 existente, quedará fuera de operación y será clausurada de manera que no represente una condición de inseguridad para el personal que labora en la Planta, mientras se define la necesidad de desmantelarla definitivamente.
Con esta nueva configuración, la producción de ácido sulfúrico aumentará desde 700.000 ton/año, con un 96% de pureza, a 1.060.000 ton/año con la misma pureza. Para el almacenamiento de esta mayor tasa de producción de ácido, el proyecto contempla agregar 2 estanques adicionales a los 4 existentes, cada uno con capacidad de 7.500 toneladas, quedando instalados el total de los 6 estanques considerados originalmente por el proyecto Fase III, ya citado.
Los nuevos estanques se ubicarán adyacentes a los 4 existentes y contarán con las mismas características de diseño y medidas de seguridad considerados para los primeros. Como principales criterios, el Titular declara lo siguientes: tendrán sensor de nivel, estarán insertos dentro de un pretil de seguridad con capacidad para contener el 110% de la capacidad del estanque en caso de derrame y contarán con bombas para recircular el ácido hacia los estanques una vez efectuada la reparación respectiva.
El funcionamiento de estos 2 nuevos estanques será incorporado a los procedimientos operacionales y planes de contingencia existentes para las actuales instalaciones de almacenamiento de ácido sulfúrico de la planta.
El despacho de ácido sulfúrico aumentará su frecuencia en aproximadamente un 20%, actividad que está a cargo de la empresa que compra dicho producto.
3.4.3 Fase de cierre
El Titular declara que las actividades de cierre y abandono del presente proyecto formarán parte del Plan de Cierre y Abandono global de Fundición Altonorte.
3.4.4. Abastecimiento y suministro de insumos
3.4.4.1. Consumo de agua
El Titular declara que el desarrollo del presente proyecto implicará el aumento en la capacidad de procesamiento de materia prima, condición que involucra un requerimiento adicional de agua en algunas unidades de proceso.
Fundición Altonorte contará con 2 fuentes de agua fresca, correspondiente al suministro de agua industrial proporcionado por Bayesa S.A (agua proveniente de la planta de tratamiento de aguas servidas de Antofagasta) y a la explotación de 2 pozos en el sector denominado Yungay.
En la Adenda Nº 1 a la DIA, el Titular señala que el presente proyecto involucra un consumo de agua fresca del orden de 308.018 m3/mes. A su vez, en la misma Adenda señala las cantidades de agua (industrial y potable), fuentes respectivas a utilizar y la forma de almacenamiento de ésta.
3.4.4.2. Consumo de energía eléctrica
La implementación del proyecto requerirá un aumento en el consumo de electricidad en alrededor de un 15%, asociado básicamente al mayor soplado del reactor. Para el abastecimiento de esta energía, el Titular declara que no será necesario construir, habilitar ni modificar ninguna de las instalaciones del sistema eléctrico actual de Altonorte, por cuanto estas contarían con capacidad para asimilar este aumento.
3.4.4.3. Consumo de combustible
La Fundición utiliza como combustible, gas natural para alimentar al horno secador rotatorio (secado de concentrado) y a los 3 hornos de refino a fuego (refinación y moldeo de ánodos).
El Titular declara que el consumo actual de gas natural es de aproximadamente 33.200.000 Nm3/año, no requiriendo aumentar este consumo producto de la implementación del proyecto, dado que las mejoras operacionales significarán una mayor eficiencia del proceso y por consiguiente una optimización en el consumo de recursos energéticos y otros insumos.
3.4.4.4. Servicios básico
Durante las fases de construcción y operación, se utilizarán las instalaciones sanitarias y de servicios auxiliares existentes en la fundición, incluyendo: abastecimiento de agua potable, servicios sanitarios, casino y casa de cambio. El Titular declara que todas estas instalaciones tendrían capacidad suficiente para absorber la demanda del presente proyecto y cuentan con aprobación sanitaria.
El detalle del nuevo consumo de insumos y materia primas, así como las nuevas tasas de generación de productos (ánodos de cobre y ácido sulfúrico), se presenta en la página 2 de la Adenda N° 1 a la DIA.
3.4.5. Principales Emisiones, Residuos y Descargas del Proyecto.
A continuación se describen y caracterizan las emisiones, descargas y residuos generados en las fases de construcción y operación del Proyecto.
3.4.5.1 Emisiones atmosféricas
a) Fase de Construcción
Para la construcción de la nueva planta de ácido se efectuarán movimientos de tierra requeridos para las fundaciones y cimientos de la infraestructura de la planta, actividad que implicará la generación de material particulado a la atmósfera.
En la Adenda Nº 1 a la DIA, el Titular estima las emisiones de material particulado asociado a la construcción de la nueva Planta de Ácido, en 66,7 kg/día. Este aspecto, declara, será controlado por medio del humedecimiento de la tierra en el frente de trabajo y la cobertura del material transportado por los camiones.
Las emisiones gaseosas asociadas al tránsito de maquinaria y otros vehículos involucrados en la faena de construcción, serán controladas exigiendo a todo vehículo el Certificado de Emisiones Contaminantes y la Revisión Técnica al día.
b) Fase de Operación
b.1) Arsénico (As):
La estimación de las principales emisiones asociadas a la ejecución del presente proyecto, son presentadas por el Titular, en los Anexos D y E de la Adenda Nº 1 a la DIA. Respecto de esto, estima las emisiones de As en 126 ton/año.
b.2) Dióxido de Azufre (SO2), Plomo ( Pb) , dióxido de nitrógeno (NO2 ) , Material particulado respirable (MP10)
b.2.1) SO2:
La emisión de SO2 calculada por el Titular, consideró las siguientes fuentes:
Plantas de Ácido, Sangrado de Escoria, Sangrado de Metal Blanco, Hornos de Refinación, Emisiones fugitivas del Reactor y Emisiones Fugitivas del CPS. Esta emisión se calculó realizando un balance de masa para cada una de las fuentes definidas anteriormente, y ajustando la emisión por el balance de azufre reportado por Altonorte. Los otros parámetros de emisión se calcularon basándose en los monitoreos de parámetros de operación que realiza Altonorte (Adenda Nº 2, Anexo B)
La estimación de emisiones considera la Situación Base, más dos escenarios futuros:
Escenario 1: Situación con el presente proyecto de mejoramiento operacional
Escenario 2: Situación con el presente proyecto de mejoramiento operacional, más la implementación del proyecto “Fundición de Materia Primas e Insumos Alternativos”, (en adelante, materias primas alternativas), el cual se encuentra calificado ambientalmente, pero que aún no entra en operaciones.
Por otra parte, el Titular considera un tercer escenario que incluye el proyecto mejoramiento operacional más materias primas alternativas, más emisión del proyecto “Horno Cal Nº 3 Planta INACESA Antofagasta” en proceso de evaluación ambiental. Las emisiones estimadas para cada uno de estos escenarios se presentan en las Tablas B.2.1, B.2.2 y B.2.3. de la Adenda Nº 2.
Como se ha dicho con anterioridad, en dicha Adenda el Titular incorporó nuevas medidas de manejo de gases, las cuales fueron consideradas en la estimación de emisiones actualizada y eliminan la emisión de gases sin tratamiento por la chimenea principal (situación indicada en la Adenda N° 1).
Por otra parte, para la estimación de emisiones en el Escenario 2, el Titular consideró el caso más desfavorable en el uso de materias primas alternativas, es decir, que el aumento de emisiones de SO2 corresponde al uso de concentrados polimetálicos de cobre. El Titular ha estimado que bajo estas condiciones, las emisiones de SO2 aumentan en un 7%. Bajo este contexto, asume un aumento de un 7 % de las emisiones del Escenario 1.
El Escenario 3 incluye las emisiones potencialmente generadas por el Proyecto “Horno Cal Nº 3 Planta INACESA Antofagasta” en proceso de evaluación ambiental. Este proyecto consta de tres situaciones de emisión de SO2, según la matriz energética seleccionada para cada caso de operación del horno de cal N°3. El Titular considera para la modelación del Escenario 3, la situación INACESA Base y la situación INACESA Petcoke (Tabla D.2.3 de la Adenda Nº 2). Con el fin de hacer una estimación de emisiones más conservadora, el Titular consideró que el contenido de SO2 presente en el gas de cola, corresponde al 0,1%.
b.2.2) MP10:
La estimación de las emisiones de PM10 se presenta en el Capítulo D.3.1 de la Adenda Nº 2 a la DIA. Respecto de esta, para el escenario futuro el Titular considera que la emisión de MP10 para cada fuente aumenta en un 42% (equivalente al aumento de concentrado de cobre a procesar). En las Tablas B.3.1 y B.3.2 de dicha Adenda, el Titular presenta la estimación de las emisiones de MP10, para las fuentes puntuales y areales, señalando que la emisión definida para el reactor considera las medidas de captación de fuentes fugitivas, las cuales estima tienen una eficiencia de un 75%, de modo que la nueva tasa de emisión para el reactor es de 5,2 g/s.
b.2.3) Plomo:
La estimación de las emisiones de Pb se presenta en el Capítulo B.4.1 de la Adenda Nº 2 a la DIA. Para el escenario futuro, el Titular considera que la emisión de Plomo aumenta en un 42% (equivalente al aumento de concentrado de cobre a procesar), presentando la estimación de dichas emisiones en la Tabla B.4.1. Entre las fuentes de plomo, no contempla emisiones fugitivas desde el reactor, de modo que las nuevas medidas de mitigación, no tendrían efecto en la reducción de la emisión de plomo.
b.2.4) NO2:
El consumo de gas natural como combustible en los procesos de Fundición Altonorte generará emisiones de NO2, es por ello que en el Anexo B de la Adenda Nº 2, el Titular estima las emisiones producto del uso de este insumo, y evalúa su efecto en la calidad del aire en las estaciones cercanas.
En EIA “Fundición de Materias Primas e Insumos Alternativos” se estableció una tasa de emisión de 8.8 g/s de NO2 producto de la combustión del gas natural utilizado en la operación de la fundición, considerando el caso base de 816.000 tpa cuyo consumo correspondía a 25.783.422 Nm3 por año. Considerando que el consumo futuro de gas natural será de 33.200.000 Nm3 por año, la nueva emisión corresponderá a 11.33 g/s NO2, la cual para efectos de modelación se concentrará exclusivamente en la fuente areal Reactor.
Por otra parte, al reemplazar el consumo de gas natural por su combustible de respaldo, es decir, Petróleo diesel, obtenemos una emisión de 2.93 g/s, para determinar esta tasa de emisión se consideró la siguiente base de cálculo:
Ítem Valor Unidad
Gas natural 33.200.000 Nm3/año
Poder calorífico de GN 9.500 Kcal/Nm3
Poder calorífico de Diesel 13.000 Kcal/Kg
Densidad Diesel 0,81 Kg/L
Consumo de Diesel 29.951.852 L/año
Tasa de emisión EPA (*) 2,88 g NO2/L Diesel
Año 340 Días
(*) Quemadores industriales que utilizan Petróleo Diesel como combustible.
El Titular señala que, en consideración a que las medidas de mitigación presentan una eficiencia de 75%, la emisión final de NO2 es de 2,83 g/s.
La relación entre las emisiones de SO2, Plomo, MP10 y NO2, y la normativa ambiental asociada a la calidad del aire en el área de influencia del proyecto, es presentada en el Capítulo III del Informe Consolidado de Evaluación.
3.4.5.2 Ruido
a) Fase de Construcción
El Titular declara que durante la fase de construcción, se generarán emisiones de ruido asociadas principalmente al montaje de infraestructura y equipos de la planta de ácido que será instalada por el proyecto, las cuales serán de corta duración; estos niveles no serán significativos (no superarán los 80 a 90 dB) dado que las faenas de construcción se efectuarán dentro del área de la Fundición, que genera niveles de ruido que constituyen el nivel de fondo.
Por otra parte, en la medida que se requiera, los trabajadores serán equipados con sistemas de protección personal, de acuerdo a lo que establece la normativa vigente (D.S. Nº 594/00 del Ministerio de Salud).
b) Fase de Operación
La fase de operación generará emisiones de ruido producto del funcionamiento de los sistemas y equipos que constituyen el proceso de la Fundición. El Titular declara que estos niveles no variarán respecto a la situación actual.
3.4.5.3 Efluentes Líquidos
a) Fase de Construcción
El Titular declara que el proyecto no generará residuos industriales líquidos durante las actividades de montaje de equipos e infraestructura asociados a las mejoras operacionales a implementar. La limpieza y mantención de los equipos y maquinarias empleados en la construcción se realizará fuera de planta, en un lugar autorizado para ello.
A su vez, declara que las aguas servidas generadas por el personal de construcción se dispondrán en instalaciones sanitarias existentes que cuentan con aprobación sanitaria, estimándose una generación entre 60 a 80 m³/día (según mano de obra) de metros cúbicos por día (considerando una tasa de 100 L/persona/día).
b) Fase de Operación
Los distintos efluentes generados en la operación del proyecto (provenientes de las plantas de Agua Potable, de Aguas Servidas y de las Plantas de Ácido), así como su forma de tratamiento, son especificados en la página 13 de la Adenda Nº 1.
En particular, en relación al efluente generado en las plantas de ácido, señala que su tasa de generación disminuirá debido a la eliminación del Sistema Sonic, cuyo sistema evaporativo aportaba agua a la corriente de gases, la cual luego era condensada en la etapa de limpieza de la planta de ácido, pasando con ello a formar parte del efluente “ácido débil” generado en dicha planta.
Respecto de la nueva tasa de relaves que será conducido hacia el tranque (786.000 tpa en base seca), el Titular declara que este aumento no tendrá implicancias en la infraestructura de transporte, ya que en la actualidad cuenta con dos ductos de conducción y dos bombas de impulsión que proveen de capacidad suficiente para la operación del Proyecto. En caso de eventos de emergencia en la conducción, los relaves serán dispuestos de forma temporal en el tranque de purga de relaves existente, construido en hormigón, y autorizado para este efecto por SERNAGEOMIN a través de la Resolución 1786 del 9 de agosto del 2005.
Finalmente, el aumento de la tasa de disposición de relaves producirá una disminución de la vida útil del tranque de relave. La disminución será proporcional al aumento en la tasa de generación de escoria con respecto a la situación base. Dado que el incremento en la tasa de generación de escoria ha sido estimado por el Titular, en un 30%, la vida útil del tranque se reducirá a 16 años, con respecto a los 32,5 años autorizados mediante Resolución N° 1811 de SERNAGEOMIN (Ver Anexo G de la Adenda Nº 1 a la DIA).
Las aguas servidas del personal de operación se dispondrán en instalaciones sanitarias existentes que cuentan con aprobación sanitaria1, estimando una generación de 0,6 metros cúbicos por día (considerando una tasa de 100 L/persona/día).
3.4.5.4. Residuos sólidos
a) Fase de Construcción
El Titular declara que los residuos sólidos que se generarán en esta etapa, corresponden principalmente a materiales inertes de construcción, restos de embalaje, despuntes de fierro, etc., los que serán manejados y dispuestos según el sistema de manejo de residuos autorizado que posee Fundición Altonorte en sus instalaciones.
Los residuos peligrosos que se generen durante la fase de construcción del proyecto (aceites usados, materiales contaminados, etc.) serán recolectados de acuerdo a los procedimientos establecidos al respecto en Altonorte y almacenados en el Patio Transitorio de Residuos Peligrosos de Fundición Altonorte, el cual fue autorizado por la SEREMI de Salud de Antofagasta, mediante Resolución Nº 5043 del 7 de noviembre de 2003.
Los residuos domésticos generados se estiman entre 300 a 400 kg/día (según mano de obra), lo que equivale aproximadamente a una generación total de 179 ton durante el tiempo que dure la fase de construcción. El Titular declara que todos los residuos serán manejados en los sistemas autorizados que dispone la Fundición Altonorte.
b) Fase de Operación
El proyecto no generará residuos sólidos distintos o en mayor cantidad que la generada por la Fundición en las actuales condiciones de operación, manteniéndose las instalaciones de manejo de residuos hoy operativas y debidamente autorizadas.
La Fundición cuenta con un patio de residuos peligrosos en tránsito, aprobado mediante Resolución N°5043/03 de la Autoridad Sanitaria, donde se autoriza el funcionamiento de los patios de almacenamiento de residuos industriales, perteneciente a la Fundición Altonorte. En función de lo dispuesto en el D.S 148/04, estos residuos no permanecerán por un período superior a los 6 meses en la Fundición, considerando su disposición final en centros autorizados. En las páginas 15 y 16 de la Adenda Nº 1, se presentan los distintos tipos de residuos peligrosos generados por el proyecto, sus cantidades y forma de manejo.
Los residuos sólidos generados en el proceso de tratamiento de efluentes son dispuestos actualmente en el Tranque de Yeso Nº 6 que cuenta con autorización sanitaria a través de la Resolución 495 del 28/02/05, la que se incluye en el Anexo G de la Adenda Nº 1.
4. Que, en relación con el cumplimiento de la normativa ambiental aplicable al proyecto "Mejoramiento Operacional Fundición Altonorte " y sobre la base de los antecedentes que constan en el expediente de evaluación, debe indicarse que la ejecución del proyecto "Mejoramiento Operacional Fundición Altonorte " cumple con:
4.1. Normas de emisión y otras normas ambientales:
La normativa ambiental específica aplicable al presente proyecto, su relación con éste y la forma de cumplimiento declarada por el titular, se presenta en el Capítulo 3 y en el Anexo A de la DIA, complementándose en el Capítulo II y Anexos D y F de la Adenda Nº 1; y en el Capítulo II y Anexos A y B de la Adenda Nº 2. A continuación, se sintetizan las principales conclusiones derivadas de la evaluación ambiental respectiva, presentándose la principal normativa cuya relación con el proyecto y forma de cumplimiento ha sido entregada por el Titular en el proceso de evaluación e informada favorablemente por los distintos órganos de la administración del Estado con competencia ambiental:
4.1.1. Decreto Supremo Nº 144/61. Ministerio de Salud. Norma para evitar emanaciones o contaminantes atmosféricos de cualquier naturaleza.
4.1.2. Decreto Supremo Nº 47/92 y sus modificaciones. Artículo 5.8.3. Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones. Ministerio de Vivienda y Urbanismo. Ordenanza señala que con el objeto de mitigar el impacto de las emisiones de polvo y material, el responsable de la ejecución de dichas obras deberá implementar las medidas indicadas.
4.1.3. Decreto Supremo Nº 75/87. Ministerio de Transportes y Telecomunicaciones. Establece Condiciones para el Transporte de Cargas que indica.
4.1.4. Decreto Supremo Nº 165/98. Ministerio de Salud. Norma de emisión para la regulación del contaminante arsénico emitido al aire.
4.1.5. Decreto Supremo Nº 146/98. Ministerio Secretaría General de la Presidencia. Norma de Emisión de Ruidos Molestos Generados Por Fuentes Fijas.
4.1.6. Decreto Supremo Nº 594/00, modificado por el D.S. Nº 57/03. Ministerio de Salud. Reglamento sobre condiciones sanitarias y ambientales básicas en los lugares de trabajo.
4.1.7. Decreto Supremo Nº 686/99. Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción. Norma de emisión para la regulación de la contaminación Lumínica.
4.1.8. Decreto con Fuerza de Ley Nº 725/68. Ministerio de Justicia. Código Sanitario.
4.1.9. Decreto Supremo Nº 148/04. Ministerio de Salud. Reglamento Sanitario sobre Manejo de Residuos Peligrosos.
4.1.10. Decreto Supremo Nº 298/95. Ministerio de Transportes y Telecomunicaciones. Reglamenta transporte de camiones de cargas peligrosas por calles y caminos.
4.1.11. Decreto Supremo Nº 90/96. Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción. Reglamento de Seguridad para el almacenamiento, refinación y transporte de combustibles líquidos derivados del petróleo.
4.1.12. Decreto Supremo Nº 379/85. Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción Reglamento sobre requisitos mínimos de seguridad para el almacenamiento de Combustibles Líquidos derivados del Petróleo destinado a consumo propio.
4.1.13. Ley Nº 17.288/70. Ministerio de Educación. Ley Sobre Monumentos Naturales.
4.1.14. Resolución Nº 1/95. Ministerio de Transportes y Telecomunicaciones Establece dimensiones máximas a vehículos que indica.
4.1.15. Decreto Supremo Nº 158/80. Ministerio de Obras Públicas. Fija el Peso Máximo de los Vehículos que pueden Circular por Caminos Públicos.
4.1.16. Decreto Supremo Nº 138/05. Ministerio de Salud. Establece la obligación de declarar emisiones provenientes de fuentes fijas.
4.1.17. Resolución Nº 1001/97, SEREMI de Salud. Informar derrame de sustancias químicas.
4.2. Que, respecto a los efectos, características y circunstancias establecidos en el artículo 11 de la Ley 19.300, los antecedentes declarados por el Titular del proyecto, de acuerdo a las letras a) a la f) del artículo 11 de la Ley N° 19.300, son los siguientes:
4.2.1. Respecto a que el titular deberá presentar un Estudio de Impacto Ambiental si su proyecto actividad genera o presenta riesgo para la salud de la población, debido a la cantidad y calidad de los efluentes, emisiones o residuos que genera o produce, el titular señala en la evaluación lo siguiente:
a) Referente al Decreto Supremo Nº 113/03. Ministerio Secretaría General de la Presidencia. Norma Primaria de Calidad del Aire para Anhídrido Sulfuroso.
Las concentraciones de SO2 estimadas por el Titular en las 3 estaciones de monitoreo del sector La Negra, se presentan en la Tabla B.7.1. del Anexo B de la Adenda N° 2 a la DIA. Al respecto, en la estación de monitoreo Sur, se alcanzan valores de 129 ug/m3N y 383 ug/m3N para las concentraciones asociadas a la norma anual y a la norma diaria citada, respectivamente. Ambos valores superan el valor establecido para la norma anual y diaria respectivamente
a.1) Respecto de las medidas establecidas por el titular para hacerse cargo de los efectos de la letra a) del artículo 11 de la ley 19.300, la SEREMI de Salud de la IIª Región de Antofagasta, a través de su Ord. Nº 258, del 08 de Septiembre de 2006 , señala que en el escenario con proyecto, y considerando las medidas establecidas por el Titular, no se cumpliría con la Norma Primaria de Calidad del Aire para Anhídrido Sulfuroso, señalando los siguientes fundamentos:
a.1.1. De acuerdo a lo señalado en el Anexo D de la Adenda, en el escenario con proyecto, en la estación Sur no se cumplirá con la norma de calidad del aire para el contaminante SO2 tanto anual como diaria.
Al respecto cabe señalar que la situación del sector La Negra ha cambiado desde el año 2002 a la fecha, encontrándose esta zona dentro del nuevo Plan Regulador de la ciudad de Antofagasta como ZUDC-09: zona industrial de baja densidad; usos permitidos: actividades productivas peligrosas, molestas e inofensivas: y zona EI-3b: zona especial Areas verdes: paseos, miradores, senderos peatonales o similar naturaleza. Actualmente el sector está poblado, existiendo servicentros con restaurantes, posadas, establecimientos públicos como unidades de Carabineros, Impuestos Internos y otros, establecimientos de bodegaje, policlínicos, etc.
Por lo anterior, esta SEREMI de Salud considera que actualmente son aplicables las normas primarias de calidad del aire en el sector La Negra, incluyendo el sector donde se ubica la estación Sur, cuya ubicación está dentro de la zona urbana antes señalada.
Además, se debe tener en cuenta que si bien aun dicha estación no ha sido declarada formalmente con representatividad poblacional, técnicamente se encuentra ubicada en el punto de máximo impacto de las emisiones de la Fundición, por lo cual el proyecto debe cumplir con la normativa de calidad del aire en dicha estación, debiendo señalarse las medidas de mitigación para tal efecto, lo cual no se señala en el proyecto.
a.2) De forma complementaria a lo expuesto con anterioridad, y ante los nuevos antecedentes aportados por el Titular en la Adenda Nº 2 (medidas adicionales para el control y tratamiento de las emisiones, y la nueva modelación de las concentraciones de SO2), la SEREMI de Salud, mediante el Ord. Nº 285, del 20 de Octubre presente, señala lo siguiente:
Si bien en esta Adenda el proponente introduce nuevas obras tendientes a captar y tratar una mayor cantidad de gases fugitivos, principalmente del reactor continuo, lo que permite disminuir las emisiones por este concepto, no se logra cumplir con la normativa primaria de calidad del aire, tanto anual como diaria, para el contaminante anhídrido sulfuroso (SO2) establecida en el D.S. Nº 113 del 2002 del MINSEGPRES en el sector de La Negra incorporado al Plan Regulador de la Comuna de Antofagasta, específicamente en la Estación de monitoreo Sur ubicada dentro de esta zona.
Esta Autoridad Sanitaria considera que con este proyecto se dan las características o circunstancia señaladas en la letra a) del Artículo 11 de la Ley Nº 19.300 sobre Bases del Medio Ambiente que definen que el proyecto debe ingresar al SEIA mediante un Estudio de Impacto Ambiental ya que el no cumplimiento de las normas primarias de calidad del aire, independiente de que la estación Sur esté o no formalmente declarada como EMRP, implica un riesgo para la salud de la población.
b) Referente al Decreto Supremo Nº 114/03. Ministerio Secretaría General de la Presidencia. Norma Primaria de Calidad del Aire para Dióxido de Nitrógeno.
Las concentraciones de NO2 estimadas por el Titular en las 3 estaciones de monitoreo del sector La Negra se presentan en la Tabla B.7.4. del Anexo B de la Adenda N° 2 a la DIA. Al respecto, en la estación de monitoreo Sur, se alcanzan valores de 8,2 ug/m3N y 1.097 ug/m3N para las concentraciones asociadas a la norma anual y a la norma horaria citada, respectivamente. El valor estimado por el titular como concentración horaria es superior al valor de la norma establecido en dicho decreto.
c) Referente al Decreto Supremo Nº 59/98, Modificado por el Decreto Supremo Nº 45/2001. Ministerio Secretaría General de la Presidencia. Norma Primaria de calidad para material particulado respirable PM10, en especial de los valores que definen situaciones de emergencia.
Las concentraciones de PM10 estimadas por el Titular en las 3 estaciones de monitoreo del sector La Negra se presentan en la Tabla B.7.2. del Anexo B de la Adenda N° 2 a la DIA. Ningún valor estimado supera el valor establecido en dicha norma.
d) Referente al Decreto Supremo Nº 136/00. Ministerio Secretaría General de la Presidencia. Norma Primaria de Calidad del Aire para Plomo.
Las concentraciones de Pb estimadas por el Titular en las 3 estaciones de monitoreo del sector La Negra se presentan en la Tabla B.7.3. del Anexo B de la Adenda N° 2 a la DIA. Ningún valor estimado supera el valor establecido en dicha norma.
Respecto de las letras b), c), d), e) y f) del artículo 11 de la Ley 19.300, los órganos de la administración del Estado no han señalado que se generen o presenten alguno de los efectos, características o circunstancias contemplados en dichos artículos.
4.3. Que, sobre la base de los antecedentes que constan en el expediente de evaluación, debe indicarse que la ejecución del proyecto "Mejoramiento Operacional Fundición Altonorte " no requiere de alguno de los permisos ambientales sectoriales contemplados en el Título VII, artículos 68 al 106 del D.S. Nº95/01 del Ministerio Secretaría General de la Presidencia, Reglamento del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental.
4.4. Que, en el proceso de evaluación del proyecto, el cual consta en el expediente respectivo, el titular se ha comprometido voluntariamente a lo siguiente:
4.4.1. En la Adenda Nº 2 a la DIA, el Titular se compromete a monitorear de manera continua la concentración de SO2 en el gas de cola de la chimenea de la nueva planta de tratamiento de gases fugitivos de la Fundición (descrito en detalle en el Anexo A de la Adenda Nº 2). Al conocer esta emisión, y considerando las demás emisiones monitoreadas por la fundición (gases de cola de Planta de Ácido), determinará, mediante la realización de un balance de masa, la eficiencia del sistema de captación de gases, lo que será informado a la COREMA II Región de Antofgasta. Antes del comienzo de la operación del Proyecto, el Titular propondrá a la Secretaría de COREMA, una metodología de estimación de la eficiencia de captación de gases fugitivos de acuerdo a lo planteado en el párrafo anterior, y en concordancia con lo establecido en el D.S. N° 138/2005, del Ministerio de Salud, que establece la obligación de declarar emisiones provenientes de fuentes fijas.
4.4.2. El Titular se compromete a no procesar a la tasa estimada por el presente proyecto (equivalente a 1.160.000 toneladas anuales), mientras la totalidad de las medidas de control y tratamiento de emisiones fugitivas mencionadas no se encuentren implementadas.
5. Que en razón de todo lo indicado precedentemente, la Comisión Regional del Medio Ambiente de la II Región de Antofagasta: